由于容器的的管嘴柔性是模型的唯一变化，因此您无需对结果进行全面检查。
需要查看持续应力和热胀应力，并确保它们一直小于它们的许用值。
最大持续 (SUS) 应力为 1282 psi. 这低于许用值。
同样的，最大膨胀 (EXP) 应力为 14,103 psi (未展示)。 这也低于许用值。
查看弹簧选型
软件在节点 28 处选择一个热载为 904 lb. 的轻型 9 号弹簧。而在原始分析中，软件选择的是热载为 1209 lb. 的 10 号弹簧。管道系统的重量没有变化，但新的分析中管嘴的纵向弯曲刚度降低了。
检查每个约束处的荷载
查看约束反力概况，该概况报告太大而无法在此处显示。
节点 5 处的泵出口管嘴：
-
泵出口荷载体现了在节点 40 处的柔性变化对荷载的影响。
-
绕 Z 轴的操作力矩变化最大，从 5905 ft.lb. 降至747 ft.lb.。
-
X 向的剪切力降低了50%。
-
Y 向的轴向力从 1556 lb. 升至 1890 lb.。变大的泵荷载与轻型弹簧的选择直接相关，弹簧的选择也受到 WRC 297 管口柔性的影响。
对于节点 28 处的弹簧支撑：
-
在操作位置，弹簧现在承载 904 lb 而不是 1209 lb.减少弹簧荷载值作为一个附加的 300 lb. 载荷作用在泵的管口上。由于弹簧直接安装在泵的管口上方，增加弹簧的荷载，就可以降低管口的荷载。进一步分析的话，还可以调整弹簧选型程序，以便弹簧能承载更多荷载，而泵承载更少的荷载。
对于节点 35 处的 +Y 支撑：
-
该 +Y 支撑可说明弹簧的荷载为何会发生如此大的变化。在第一次分析中，节点 35 处的支撑在操作工况下是不生效的。当管道在安装状态时，管道支撑在管架上，但当管道进入操作状态时，则此处的支架是脱空状态。弹簧选型算法重新调整弹簧的荷载，使弹簧承担系统中没有放置在节点35上的那部分荷载。在第二次分析中，节点35处的约束在操作状态下保持作用，因此节点28处的弹簧不需要承担来自节点35的额外荷载。在节点40处增加的纵向抗弯刚度使管道能够在节点35处支撑上。
对于支撑 40 处的容器管嘴：
-
节点40定义的支架显示了WRC 297管口柔性计算的固有变化。增加轴向和弯曲方向（Z、RX和RY）的柔性，而剪切项（X、Y和RZ）则保持刚性。这种增加的柔性极大地减少了节点40处X轴和Y轴的弯矩。
这种荷载的减少来自于建模的改进，而不是设计的修改。如果容器管嘴连接符合WRC 297的要求，您可以从管嘴柔性中获得更多。
显示管道系统在其操作状态下的位移位置
管嘴的附加热伸长（在原始分析中）从节点40中移除并在节点6000处重新定义。当您比较节点6000和节点40处的位移时，您可以看到管嘴柔性的影响。环向弯曲柔性(RY)和纵向弯曲柔性(RX)在系统的重量分配中起着重要作用。
您现在必须重新分析泵出口管嘴的荷载，看它们是否符合API 610的允许限值。