指定大多数管道规范的应力范围减小系数。
B31.1
用方程 1c 得到的应力范围减小系数。对于存在若干热态工况且热循环数很高的地方，其组合疲劳寿命数据的方法参见相应的管道规范。如不输入应力范围折减系数，则软件将其设为 1。
B31.3
用对应规范图 302.3.5 的方程 1c 求得的应力范围减小系数。在满足特定准则的情况下，应力范围减小系数可以超过 1.0。对于 B31.3 在此方框中指定循环数，软件根据方程 1c 计算疲劳折减系数。
B31.4，B31.4 第 XI 章
应力范围减小系数可从第 403.3.2 节给出的公式中获得。也可以在此框中为 B31.4 指定循环次数，CAESAR II 将根据方程计算循环减小系数。疲劳系数不能超过 1.2。
B31.4 第 IX 章
不使用。
B31.8
用 833.8(b) 节给出的方程计算应力范围减小系数。在此方框中指定 B31.8 的循环次数，CAESAR II 用此方程计算周期折减系数。
B31.8 第 VIII 章
不使用。
B31.9
详细应力分析参见 B31.1。更多详情参见第 919.4.1.b 节。
CODETI
该规范用 U 表示该系数。
NORWEGIAN
该规范用 fr 表示该系数。此值最高可达 2.34。
DNV
温度下的材料极限抗拉强度。
CAN Z662
F1 = L —— 位置系数取自表 4.2
F2 = T —— 取自表 4.4 的温度折减系数
对于 F1 = L：
|
应用 |
1 类 |
2 类 |
3 类 |
4 类 |
|---|---|---|---|---|
|
汽油（非酸）和HVP（非酸） |
||||
|
常规 |
1.000 |
0.900 |
0.700 |
0.550 |
|
穿越时带套管的管道 |
1.000 |
0.900 |
0.700 |
0.550 |
|
公路 |
0.750 |
0.625 |
0.625 |
0.500 |
|
铁路 |
0.625 |
0.625 |
0.625 |
0.500 |
|
站点 |
0.625 |
0.625 |
0.625 |
0.500 |
|
其它 |
0.750 |
0.750 |
0.625 |
0.500 |
|
CO2 (非酸性) |
||||
|
常规 |
1.000 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
|
穿越时带套管的管道 |
1.000 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
|
公路 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
|
铁路 |
0.625 |
0.625 |
0.625 |
0.625 |
|
车站和码头 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
|
其它 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
0.800 |
|
LVP多相（无酸），LVP液态和准液态烃（易燃性低），LVP油田水 |
||||
|
无套管穿越铁路 |
0.625 |
0.625 |
0.625 |
0.625 |
|
所有其它 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1.000 |
1 类 —— 未开发或包含十个或十个以下人类居住单元的位置区域
2 类 —— 包含以下一项或多项的位置区域：
-
供人类居住的11至45个居住单元。
-
可容纳20至120人的建筑物。
-
容纳20至120人的小型、界限分明的外部区域。
-
从管道中释放出液体会产生危险或环境危害的工业设施。
3 类 —— 包含以下一项或多项的位置区域：
-
供人类居住的46个及以上的居住单元。
-
可能难以快速撤离的设施，例如医院、监狱和日托设施。
-
可容纳多于120人的建筑物。
-
容纳多于120人的小型、界限分明的外部区域。
4 类 —— 有 4 层以上供人类居住建筑物的区段。
对于 F2 = T：
|
温度 |
折减系数 T |
|---|---|
|
最高 120 (C) |
1.00 |
|
150 |
0.97 |
|
180 |
0.93 |
|
200 |
0.91 |
|
230 |
0.87 |
F3 到 F9 不使用。
CAN Z662 第 11 章
F1 —— 不使用。
F2 = T —— 取自表 4.4 的温度折减系数
F3 = —— 条件 A 的 FA 设计因子，源自表 11.1，A 列
F4 = —— 条件 B 的 FB 设计因子，源自表 11.1，B 列
F5 到 F9 不使用。
BS 806
设计温度下设计寿命内的平均失效应力。F1, F2, ... F9。该值对应 9 个可能的热态。
FDBR（德国标准）
与 B31.1 相同，除非直接输入膨胀系数来代替温度。在这种情况下，软件不能确定 Ehot。此时在 FAC 框中输入 1.0，用这些输入框来定义各温度工况的 f * Ehot / Ecold 乘积。
SWEDISH 方法 1
温度下的蠕变断裂应力。F1, F2 ... F9。该值对应 9 个可能的热态。
STOOMWEZEN
蠕变相关的材料性质如下：
-
F1 = Rrg —— 在温度（vm）下运行 10 万小时后产生 1% 永久变形的平均蠕变应力。
-
F2 = Rmg —— 在温度（vm）下运行 10 万小时后断裂的平均蠕变抗张应力。
-
F3 = Rmmin —— 在温度（vm）下运行 10 万小时后断裂的最小蠕变抗张应力。
英国 BS 7159
疲劳系数 Kn。该值的用法与其他规范相反，大于 1.0。Kn 的计算公式如下：
Kn = 1 + 0.25(As/sn) (log10(n) - 3)
式中：
As = 疲劳周期内的应力范围
σn = 疲劳周期内的最大应力
n = 设计寿命内的应力周期数
UKOOA（英国海洋石油平台）
比值 r 取自材料的 UKOOA 理想化许用应力包络线。r 比值定义为 sa(0:1)/sa(2:1)，如图中所示。为每一种操作温度工况指定一个值。
IGE/TD/12
UTS 值。
EN-13480
应力范围减小系数取自表 12.1.3-1（与上述 B31.1 表一致）或用方程 12.1.3-4 计算。可以在此方框中指定 EN-13480 的周期数，以使 CAESAR II 用方程 12.1.3-4 计算周期折减系数。
GPTC/Z380
不使用。
PD-8010（第 1 和第 2 部分）
不使用。
ISO 14692
以不同的方法使用 F。参见 ISO 14692 的参考文件。
HPGSL
设计温度下应力范围减小系数。
JPI
设计温度下应力范围减小系数。