CAESAR II 使用的用于实际和许用应力计算的国际规范应力方程和荷载工况标签如下所示。
CAESAR II 提出的荷载工况建议通常足以满足规范要求。CAESAR II 并不会推荐偶然荷载工况。偶然荷载的来源未知,必须手动指定。
规范公式 |
许用值 |
荷载类型 |
---|---|---|
Stoomwezen |
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Slp + 0.75iMa / Z |
< f |
SUS |
iMC / Z |
< fe |
EXP |
Slp + 0.75i(Ma + Mb) / Z |
< 1.2f |
OCC |
CODETI |
||
Sl = Slp + 0.75iMA / Z |
< Sh |
SUS |
iMC / Z |
< f[1.25Sc + 0.25Sh]Eh/Ec |
EXP |
Slp + 0.75iMA / Z + 0.75iMB / Z |
< kSh |
OCC |
替代方法: |
(配置开关设置为 TRUE) |
|
Sl = Slp + Fax/Am + Sb |
< Sh |
SUS |
(Sb2 + 4St2)1/2 |
< f[1.25(Sl + Sh) – Sl |
EXP |
Slp + Fax/Am + Sb |
< kSh |
OCC |
Sb = {[(iiMi)2 + (ioMo)2]1/2} / Z |
||
点击配置编辑器选择方法。 |
||
加拿大 Z662 |
||
完全约束管道 (FAC = 1.0) |
||
Sh - SL 这仅适用于 SL 为负(压缩)的情况 式中: S = 指定的最小屈服强度 T = 温度系数(表 4.4) Sh = PDo/2tcor 环向应力 式中: |
< 0.9ST |
OPE |
SL = nSh - ECa(T2-T1) 纵向应力 式中: |
||
模拟了土壤约束的埋地管道(FAC=0.001) |
||
Sh – SL + SB 式中: SB = iMb/Z 弯曲应力 式中: |
< ST |
OPE |
完全地上管道(FAC = 0.0) |
||
|Slp+Fax/Am|+SB+Sh 式中: Slp = PDi2/(Do2 – Di2) 纵向压应力 Fax = 轴力 Am = 金属横截面积 |
< ST |
OPE |
SE = (SB2 + 4St2)1/2 式中: |
< 0.72ST |
EXP |
0.5Sh + Sb |
< SFLT |
OCC |
式中: Sb = 持续荷载和偶然荷载组合产生的弯曲应力 F = 设计系数(0.800) L = 位置系数(表 4.2) |
||
加拿大 Z662 第 11 章 |
||
sh = (Pi – Pe)Do/2tmin |
< SyFAT |
OPE, SUS, OCC |
Seq = (sh2 + Sl2 - shSl + 3t2)1/2 CAESAR II 仅报告 |
< SyFBT |
OPE, SUS, OCC |
式中: Seq = 等效应力(通常称为 Von Mises 应力) sh = 环向应力 Sl = (Pi * Ri2 - Pe * Ro2) / (Ro2 - Ri2) 等效应力方程中使用的环向应力基于公称壁厚,但单独规范应力比较中使用的环形应力基于最小壁厚。 Pi = 内压 Pe = 外部静水压力 Do = 管道外径 tmin = 考虑腐蚀余量和制造公差的最小管壁厚度 Sy = 指定的最小屈服强度 FA = 设计系数(表 11.1,A 列) FB = 设计系数(表 11.1,B 列) T = 温度系数(表 4.4) |
||
Sl = sax ± sb 纵向应力 式中: sax = (Pi * Ri2 - Pe * Ro2) / (Ro2 - Ri2)轴向应力 如果在起始节点上进行评估,软件将减去 Fax / Am 项,如果在终止节点上执行评估,则添加该项。在加或减之前保留该项的符号。 式中: Di = 管道内径(未腐蚀) Fax = 所有操作荷载产生的轴向力 Am = 金属横截面积 sb = SIF(Mb/Z) 弯曲应力 式中: SIF = 应力增大系数 Mb = 合成弯矩 Z = (p/64)(Do4 – Di4)/Ro 管道截面模量 t = Mt/2Z 扭转应力 式中: Mt = 扭矩 |
||
挪威 |
||
SI = PDi2/Eff(Do2 – Di2) + 0.75Ma/Z |
< Sh |
SUS |
iMC / Z |
< Sh + Sr - Sl |
EXP |
PmaxDi2/(Eff(Do2 – Di2) + 0.75i(Ma + Mb) / Z |
< 1.2Sh |
OCC |
式中: Sr = min(1.25Sc + .25Sh, FrRs – F2) 或 Fr(1.25R1 + 0.25R2) Fr = 循环应力范围折减系数 Rs = 7000 次循环的容许应力 R1 = Min(Sc, 0.267Rm) R2 = Min(Sh, 0.367Rm) Rm = 室温下的极限抗拉强度 |
后者适用于温度 > 370 C; |
|
FDBR |
||
Sl = Slp + 0.75iMA / Z |
< Sh |
SUS |
iMC / Z |
< f[1.25(Sc + Sh) – Sl] |
EXP |
Slp + 0.75iMA / Z + 0.75iMB / Z |
< kSh |
OCC |
BS 806 |
||
直管 |
||
fc= (F2 + 4fs2)1/2 |
< SAOPE |
|
fs = Mt(d + 2t) / 4I F = max (ft, fL) ft= pd/2t + 0.5p fL= pd2/[4t(d + t)] + (d + 2t)[(mi2 + mo2)1/2] / 2I |
||
弯头 |
||
fc= (F2 + 4fs2)1/2 |
< SAOPE |
|
fs = Mt (d + 2t) /4I F = max (ft, fL) ft = r/I * [(miFTi)2 + (moFTo)2]1/2 fs = r/I * [(miFLi)2 + (moFLo)2]1/2 |
||
分支接头 |
||
fcb = q * [fb2 + 4fsb2]1/2 |
< SAOPE |
|
fb = (d + t)*p*m/(2t) + r/I*sqrt[(miFTL)2 + (moFTO)2] Fsb = Mt (d + 2t) / 4I q = 1.0 除操作工况外 m = 几何参数 |
||
SA = min[(H*S验证环境 + H*S验证设计) |
EXP |
|
SA = Savg rupture,在设计温度下 |
OPE |
|
SA = min[.8*S验证, S蠕变断裂] |
SUS |
|
BS 7159 |
||
如果 Sx 是拉伸的: |
||
(Sx2 + 4Ss2)1/2 |
< Sh |
OPE |
(Sf2+ 4Ss2)1/2 |
< EffSh |
OPE |
如果 Sx 是压缩的: |
||
< EffSh |
OPE |
|
|Sx| |
< 1.25Sh |
OPE |
式中: Sx = PDm / 4t + [(ixiMi)2 + (ixoMo)2]1/2 / Z Ss = Sx – Fx / A 如果 Fx / A > PDm / 4t,且其为压缩: Sf= MPDm / 2t Sf = MPDm / 2t + [(ifiMi)2 +(ifoMo)2]1/2 / Z Sf= MPDm / 2t + [(ixiMi)2 + (ixoMo)2]1/2 / Z Dm 和 t 始终用于主管 Eff = Ef/ Exff |
对于直管 对于弯头 对于三通 |
|
UKOOA |
||
sab(f2/r) + PDm / 4t |
< f1f2LTHS / 2.0 |
OPE |
式中: sab = 机械载荷引起的轴向弯曲应力 f1 = 97.5% 置信限的安全系数,通常为 0.85 f2 = 系统安全系数,通常为 0.67 r = sa(0:1) / sa(2:1) sa(0:1) = 无压力载荷时的长期轴向拉伸强度 sa(2:1) = 仅在压力载荷下的长期轴向强度 LTHS = 长期水压强度(允许环向应力) |
||
挪威船级社(DNV) |
||
环向应力:Sh |
< nsSMYS |
OPE, SUS, OCC |
环向应力:Sh |
< nuSMTS |
OPE, SUS, OCC |
纵向应力:SL |
< nSMYS |
OPE, SUS, OCC |
等效应力:Se |
< nSMYS |
OPE, SUS, OCC |
式中: Sh = (Pi – Pe)(D-t)/2t ns = 环向应力使用系数(表 C1 和 C2) nu = 环向应力爆裂系数(表 C1 和 C2) SMYS = 规定的操作温度下最小屈服应力 SMTS = 规定的操作温度下最小抗拉强度 SL = 最大纵向应力 SL = SLP + Fax / Am ± Sb SLP = (Pi * Ri2 - Pe * Ro2) / (Ro2 - Ri2) Sb = iMb/Z Mb - 合成弯矩 n = 等效应力使用系数(表 C4) Se = [Sh2 + SL2 – ShSL + 3t2]1/2 t = 剪切应力 + 扭转应力 |
||
EN-13480-3-2017 |
||
s1 = Pcdo/4en + 0.75iMA/Z |
< ff |
SUS |
s3 = iMc/Z |
< fa |
EXP |
s2 = Pcdo/4en + 0.75iMA/Z + 0.75iMB/Z |
< kff |
OCC |
s5 = Pcdo/4en + 0.75iMA/Z + 0.75iMC/3Z |
< fCR |
CRP |
替代选项: |
||
s1 = Pcdo/4en + SbA |
< ff |
SUS |
s3 = (SbC2 +4StC2)1/2 |
< fa |
EXP |
s2 = Pcdo/4en + SbA + SbB |
< kff |
OCC |
s5 = Pcdo/4en + SbA + [(SbC2 +4StC2)1/2]/3 |
< fCR |
CRP |
式中: |
||
SbA = [(iiMi)2+(ioMo)2]1/2 / Z,由于一次荷载所致 |
||
SbC 和 SbA 的定义是一样的,在其使用热膨胀产生的合力矩范围时除外。 |
||
SbB 和 SbA 的定义是一样的,在其使用仅由偶然荷载产生的力矩时除外。 |
||
StC = MtC/2Z,热膨胀产生的力矩范围引起的扭转应力。 |
||
en = 公称壁厚。 |
||
ff, fCR = 热态许用应力 |
||
fa = 许用应力范围。 |
||
MA = 重量和其他持续机械载荷产生的合力矩(SUS) |
||
MB = 偶然或异常荷载产生的合力矩(OCC) |
||
MC = 热膨胀和交变载荷的合力矩范围(EXP) |
||
当不满足 s3 的条件时可以使用 s4。参见技术讨论 EN-13480。 |
||
EN-13480-3:2017/A4:2021 |
||
s1 = SaA + 0.75iMA/ZC |
< ff |
SUS |
s2 = Sa(A+B) + 0.75i[(MA + MB)/ZC] |
< kff |
OCC |
s3 = ia|FaxC|/Am + iMC/Z |
< fa |
EXP |
s5 = s1 + ia|FaxC|/3Am + 0.75iMC/3Z |
< fCR |
CRP |
替代选项: |
||
s1 = [(SaA + SbA)2 + 4S2tA]1/2 |
< ff |
SUS |
s2 = [(Sa(A+B) + Sb(A+B))2 + 4S2t(A+B)]1/2 |
< kff |
OCC |
s3 = [(ia|FaxC|/Am + SbC)2 + 4S2tC]1/2 |
< fa |
EXP |
s5 = s1 + {[(ia|FaxC|/Am + [(0.75SbC)2]1/2/Z)2 + 4S2tC]1/2}/3 |
< fCR |
CRP |
式中: |
||
SaA = iamax(|FaxA/AmC|, |FaxA/AmC + Slp|),SUS 引起的最大总轴向应力 |
||
Sa(A+B) = iamax(|FaxA/AmC|, |FaxA/AmC + Slp|, |(FaxA +FaxB)/AmC|, |(FaxA +FaxB)/AmC +Slp|),SUS+OCC 引起的最大总轴向应力 |
||
SbA = [(0.75iiMi)2 + (0.75ioMo)2]1/2/ZC,由于一次荷载所致 |
||
SbC = [(iiMi)2 + (ioMo)2]1/2/Z,由于热膨胀所致 |
||
Sb(A+B) 的定义与 SbA 一致,使用重量和偶然力矩的组合时除外 |
||
StA = itMtA/(2ZC),SUS 引起的扭转应力 |
||
St(A+B) = itMt(A+B)/(2ZC),SUS+OCC 引起的扭转应力 |
||
StC = itMtC /(2Z),EXP 引起的扭转应力 |
||
Z = 未腐蚀截面模量 |
||
ZC = 腐蚀截面模量 |
||
Am = 未腐蚀横截面积 |
||
AmC = 腐蚀横截面积 |
||
ff , fCR = 热态许用应力 |
||
fa = 许用应力范围 |
||
MA = 重量和其他持续机械载荷产生的合力矩(SUS) |
||
MB = 偶然或异常荷载产生的合力矩(OCC) |
||
MC = 热膨胀和交变载荷的合力矩范围(EXP) |
||
当不满足 s3 的条件时可以使用 s4。参见技术讨论 EN-13480。 |
||
HPGSL 和 JPI |
||
Sl = Slp + Sb + Fax/Am |
< Sh |
SUS |
(Sb2 + 4St2)1/2 |
< f[1.25(Sc + Sh) – Sl] |
EXP |
Slp + Sb + Fax/Am |
< kSh |
OCC |
Sl = Sb + Fax/Am |
< S |
K1P |
< 2S |
K2P |
|
SE = [(iiMi)2 + (ioMo)2 + (Mt)2]1/2 / Z |
< 2 Sy |
K1SR, K2SA |
< 4 Sy |
K2L, K2SR |
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S 由以下标准定义: |
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适用于室温或室温以下的铝合金和 9% 镍钢 |
S 是以下各项的最小值: (1) 0.6SU (2) 0.9Sy |
|
适用于室温或室温以上的奥氏体不锈钢和高镍合金钢 |
S 是以下各项的最小值: (1) 0.6SUo (3) 0.9Syo (2) 0.6SU (4) Sy |
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对于其他材料或温度 |
S 是以下各项的最小值: (1) 0.6SUo (3) 0.9Syo (2) 0.6SU (4) 0.9Sy |
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未指定 |
S 为 0 |
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式中: Sc = 环境(冷态)许用应力,0.66Syc 或 0.33Suc 的最小值 Sh = 热态许用应力,0.66Sy 或 0.33Su 的最小值 Sb = 弯曲应力,定义为 (iiMi)2 + (ioMo)2]1/2 / Z SU = 材料在设计温度下的抗拉强度 SUo = 室温下的最小抗拉强度 Sy = 设计温度下的屈服强度或 0.2% 耐久强度 Syo = 室温下的最小屈服强度或 0.2% 耐久强度 |
||
PD8010 第 1 部分 |
||
环向应力:Sh |
< eSy |
OPE, SUS, OCC |
等效应力:Se |
< 0.9Sy |
OPE, SUS, OCC |
式中: Sy = 指定的最小屈服强度 e = 焊接接头系数 Sh = P(Do2 + Di2)/(Do2 - Di2) Se = [Sh2 + SL2 – ShSL + 3St2]1/2 St = MT/2Z + 2Fs/A MT= 扭矩 Fs = 剪切力 未约束: SL = Slp +iM/Z 约束: FAC = 1.0 (完全约束): SL = nSh - EadT FAC = 0.001(有土壤约束的埋地): SL = Fax/Am +Sh(1-n) + Sb |
||
PD8010 第 2 部分 |
||
环向应力:Sh |
< fdhSy |
OPE, SUS, OCC |
等效应力:Se |
< fdeSy |
OPE, SUS, OCC |
式中: fdh = 表 2 规定的环向应力设计系数。 fde = 表 2 规定的等效应力设计系数。 Sh = (Pe-Pi)(Do2 + Di2)/(Do2-Di2) Se = [Sh2 + SL2 – ShSL + 3St2]1/2 St = Mt/2Z + iM/Z SL = Slp + iM/Z |
||
RCC-M C&D |
||
Slp + 0.75iMa/Z |
< Sh |
SUS |
iMC/Z |
< f[1.25(Sc+Sh) – Sl] |
EXP |
Slpmax + 0.75i(Ma+Mb)/Z |
< 1.2Sh |
OCC |
ISO 14692 2005 ISO 14692 2005 要求对管道系统的全部状态评估所有环向应力(sh, sum)和所有轴向应力(sa, sum)之和。CAESAR II 评估 OPE、SUS 和 OCC 等应力类型的这些应力值。如果环向应力超标,则不报告轴向应力。 |
||
管道: 完全测量的包络线: |
(shl(1,1) 和 sal(1,1) 输入) |
|
如果: sh,sum 如果: sh,sum 则使用: sa,sum |
£ f2A1A2A3shl(2,1) £ f2A1A2A3shl(1,1) £ f2A1A2A3sal(0,1) + [(sal(1,1) – sal(0,1))/shl(1,1)] (sh,sum ) |
|
如果: sh,sum 则使用: sa,sum |
³ f2A1A2A3shl(1,1) £ f2A1A2A3sal(1,1)+{[sal(2,1) – sal(1,1)]/[shl(2,1)-shl(1,1)]}[sh,sum–f2A1A2A3shl(1,1)] |
|
简化包络线: |
(shl(1,1) 和 sal(1,1) 未输入) |
|
sh,sum 和 sa,sum |
£ f2A1A2A3shl(2,1) £ f2A1A2A3sal(0,1) + [sal(2,1) – sal(0,1)]sh,sum/shl(2,1) |
|
接头和弯头: 简化包络线(r £ 1): sh,sum 和 sa,sum |
£ f2A1A2A3sqs £ f2A1A2A3rsqs / 2 + (1-r)sh,sum / 2 |
|
接头和弯头: 矩形包络线(r ³ 1): sh,sum 和 sa,sum |
£ f2A1A2A3sqs £ f2A1A2A3rsqs / 2 |
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三通: 矩形包络线(r = 1): sh,sum 和 sa,sum |
£ f2A1A2A3sqs £ f2A1A2A3sqs / 2 |
|
式中: f2 = 荷载的分项系数(表 3 中列出的默认值) 0.89,临时短期荷载 0.83,持续荷载(包括热荷载) 0.67,持续荷载(不包括热荷载) A1 = 温度分项系数 A2 = 耐化学性分项系数 A3 = 循环服务分项系数 sqs = 合格应力(为弯头、管件和接头输入) sal(0,1) = 0:1 应力比下的长期轴向强度 sal(1,1) = 1:1应力比下的长期轴向强度 shl(1,1) = 1:1 应力比下的长期环向强度 sal(2,1) = 2:1应力比下的长期轴向强度 shl(2,1) = 2:1 应力比下的长期环向强度 r = 双轴应力比 2sal(0,1)/sqs (用于简化和矩形包络线) sa,sum = 所有轴向应力之和 {(sap + sab)2 + 4x2}1/2 sh,sum = 所有环向应力之和 [sh2 + 4x2]1/2 sap = 轴向压力应力 sab = 轴向弯曲应力 x = 扭转应力 sh = 环向应力 |
||
ISO 14692 2017 环向应力: sh,sum = shp + shu shp = PDm/2tn shu = rcDfEhb(Dy/Dm)(tn/Dm) 环弯曲。 仅适用于埋地管道。 |
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式中: rc = 重绕系数 对于 P £ 3: rc = 1 - P/3 对于 P > 3: rc = 0 |
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轴向应力: sa,sum = sap±sab + saf±sac + sat sap = PDm/4tn 对于封闭、无约束的管道 sap = n(P*Dm/2tn) 对于轴向约束管道 sab = [(SIFaiMi)2 + (SIFaoMo)2]1/2/Zr Zr = ( P/32)[(D4o - D4i)/Do] saf = Fax/Ar = Fax/[P/4)(D2o - D2i)] sac = (Do/2C)/E 这里 C = 弯曲半径 sat = a(T安装 - T设计)E 管道尺寸为补强数量。下标 m 表示百分比变化。 |