CAESAR II による米国規格応力と許容応力の計算式を以下に示します。
CAESAR II では、規格適合計算に十分に足りる標準的な運転荷重に対する荷重ケースを推奨ケースとして作成します。CAESAR II は、短期荷重ケースを推奨 しません。短期荷重はもともと荷重の組み合わせ方法が明確に規定できませんので、ユーザーが荷重の組み合わせを指定してください。
規格の式 |
許容値 |
荷重タイプ |
---|---|---|
長手方向の圧力による応力 - Slp |
||
Slp = PDo / 4tn |
規格近似 |
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Slp = PDi2 / (Do2 - Di2) |
規格詳細式 (CAESAR II のデフォルト式) |
|
運転状態での応力 - 特に指定がない限り |
||
S = Slp + Fax/Am + Sb |
N/A |
|
B31.1 (2018 Edition) |
||
Sl = Slp + 0.75iMa / Z |
< Sh |
SUS |
Se = iMc / Z |
< f[1.25(Sc + Sh) - Sl] |
EXP |
Slp + 0.75iMa / Z + 0.75iMb / Z |
< kSh |
OCC |
B31.1 (2020 Edition) (要 B31J) |
||
Sl = [(|Slp + IaFax / Am| + Sb)2 + 4St2]1/2 ここで: |
≤ Sh ≤ kSh |
SUS OCC |
Se = [(|iaFax / Am| + Sb)2 + 4St2 ]1/2 ここで: |
≤ f [1.25(Sc + Sh) - Sl] |
EXP |
B31.3 |
||
SL = [(Ia (|Slp + Fax / Ap|) +Sb)2 + 4St2]1/2 ここで: 異径オーレット継手には St = ltMt / 2Z |
< Sh < 1.33Sh |
SUS OCC |
Se = [(|iaFax/Ap| +Sb)2 + 4St2]1/2 ここで: Sb = [(iiMi)2 + (ioMo)2]1/2 / Z Z は 異径オーレット継手には St = itMt / 2Z |
< f [1.25(Sc + Sh) - SL] |
EXP |
B31.3 Chapter IX |
||
SL = [(Ia (|Slp + Fax / Ap|) +Sb)2 + 4St2]1/2 ここで: 異径オーレット継手には St = ltMt / 2Z |
< Sh < 1.2Sh |
SUS OCC |
Se = [(ia (|Slp + Fax / Ap|) +Sb)2 + 4St2]1/2 Sb = [(iiMi)2 + (ioMo)2]1/2 / Z ここで: 異径オーレット継手には St = itMt / 2Z |
< 1.25Sc + 0.25 Sh |
EXP |
B31.4 |
||
完全拘束管 (B31.4/R) |
||
円周方向応力: または Shoop = Pi (D-t)/2t (for D/t < 20) |
< 0.72 ESy |
SUS, OPE, OCC |
熱膨張: Se = Ea(T1 − T2) |
< 0.9 Sy |
EXP |
長手方向応力: |
< 0.9 Sy |
SUS, OPE, OCC |
等価方向応力組み合わせ: または Seq = (SH2 − SHSL + SL2+ 3St2)1/2 |
< 0.9 Sy |
SUS, OCC, OPE |
地上設管、非拘束管 (B31.4/U) |
||
円周方向応力: または Shoop = Pi (D-t)/2t (for D/t < 20) |
< 0.72 ESy Hydro (HYD) として定義されている場合は <0.90Sy |
SUS, OCC, HYD |
熱膨張: |
≤ f[1.25(Sc + Sh) - SL] Sc と Sh は 2/3Sy. |
EXP |
長手方向応力: |
< .75Sy 短期荷重 (OCC) として定義されている場合は < .80Sy |
SUS, OCC, HYD |
等価方向応力組み合わせ |
未使用 |
|
陸上ライザー/プラットフォーム (B31.4/W) |
||
円周方向応力: または Shoop = Pi (D-t)/2t (for D/t < 20) |
< 0.6 ESy Hydro (HYD) として定義されている場合は <0.90Sy |
SUS, OCC, HYD |
熱膨張: |
< 0.8 Sy |
EXP |
長手方向応力: |
< 0.8 Sy 短期荷重 (OCC) として定義されている場合は < 0.90Sy |
SUS, OCC, HYD |
等価方向応力組み合わせ |
未使用 |
|
円周方向応力と長手方向応力の両方をチェックするような 1つ以上の応力評価が使用されている場合、CAESAR II は算出した応力と許容応力の最大比となる応力の組み合わせをレポートします。 |
||
B31.4 Chapter IX (Offshore) |
||
円周方向応力: Shoop = (Pi – Pe )D/2t (for D/t ³ 30) |
< F1Sy |
OPE, SUS, OCC |
または Shoop = (Pi – Pe )(D-t)/2t (for D/t < 30) |
< 0.9Sy |
HYD |
長手方向応力: SL = Slp + Sb +Fa/A |
< 0.8Sy |
OPE, SUS, OCC |
ここで |
< 0.9Sy |
HYD |
等価方向応力組み合わせ: Seq = [(SL – SH)2 + 4St2]1/2 または Seq = (SH2 - SHSL + SL2 + 3St2)1/2 |
< 0.9Sy |
OPE, SUS, OCC, HYD |
円周方向応力と長手方向応力の両方をチェックするような 1つ以上の応力評価が使用されている場合、CAESAR II は算出した応力と許容応力の最大比となる応力の組み合わせをレポートします。 |
||
B31.4 Chapter XI (Slurry Pipes) |
||
完全拘束管 (B31.4 Ch XI/R) |
||
円周方向応力: または Shoop = Pi (D-t)/2t (for D/t < 20) |
< 0.80 ESy |
SUS, OCC, OPE |
熱膨張: |
< 0.9 Sy |
EXP |
長手方向応力: |
< 0.9 Sy 短期荷重 (OCC) として定義されている場合は < 0.88 Sy |
SUS, OPE, OCC |
等価方向応力組み合わせ: または Seq = (SH2 − SHSL + SL2+ 3St2)1/2 |
< 0.9 Sy |
SUS, OCC, OPE |
地上設管、非拘束管 (B31.4 Ch XI/U) |
||
円周方向応力: または Shoop = Pi (D-t)/2t (for D/t < 20) |
< 0.80 ESy Hydro (HYD) として定義されている場合は <0.90Sy |
SUS, OCC, HYD |
熱膨張: |
≤ f[1.25(Sc + Sh) - SL] Sc と Sh は 2/3Sy |
EXP |
長手方向応力: |
< .75Sy 短期荷重 (OCC) として定義されている場合は < .88Sy |
SUS, OCC, HYD |
等価方向応力組み合わせ |
未使用 |
|
円周方向応力と長手方向応力の両方をチェックするような 1つ以上の応力評価が使用されている場合、CAESAR II は算出した応力と許容応力の最大比となる応力の組み合わせをレポートします。 |
||
B31.5 |
||
Sl = Slp + Fax/Am +Sb |
< Sh |
SUS |
(Sb2 + 4St2)1/2 |
< f[1.25(Sc + Sh) – Sl] |
EXP |
Fax/Am + Sb + Slp |
< kSh |
OCC |
Sb = {[(iiMi)2 + (ioMo)2]1/2} / Z |
||
B31.8 (2018 および 2020 Editions) |
||
拘束管 |
||
長手方向応力: |
||
SL = Slp + Sb + Sa |
< 0.9TSy |
SUS, OPE, OCC |
CAESAR II は Sa に熱の影響を考慮します |
||
等価方向応力組み合わせ: |
||
Seq = max[ |Shoop - SL| , |Shoop| , |SL| ] |
< 0.9TSy |
SUS, OPE |
< kTSy |
OCC |
|
または |
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Seq = (SL2 - SLShoop + Shoop2)1/2 |
< 0.9TSy |
SUS, OPE |
< kTSy |
OCC |
|
等価方向応力組み合わせは直管部にのみ有効です。 |
||
非拘束管 |
||
長手方向応力: |
||
SL = Slp + Sb + Sa |
< 0.75TSy |
SUS, OCC |
< 0.75Sy |
HYD |
|
熱膨張: |
||
Se = ME/Z |
< f[1.25(Sc + Sh) - SL] ここで |
EXP |
ここで: Shoop = PDo/2t |
||
Slp = 0.3Shoop Slp = 0.5Shoop |
拘束管 非拘束管 |
|
Sa = Fax/Am Mb = [(0.75iiMi)2+(0.75ioMo)2]1/2 MR = [(0.75iiMi)2+(0.75ioMo)2 + Mt2]1/2 |
||
Sb = Mb/Z Sb = MR/Z |
直管 継手とコンポーネント |
|
ME = [(iiMi)2+(ioMo)2 + Mt2]1/2 |
||
B31.8 Chapter VIII (Offshore) (2018 and 2020 Editions) |
||
円周方向応力: Sh = (Pi – Pe)D/2t, when D/t ³ 30 Sh = (Pi – Pe)(D – t)/2t, when D/t < 30 |
< F1SyT |
OPE, SUS, OCC |
長手方向応力: |SL| SL = Slp + Fax/Am± Sb ここで: Slp = (Pi * Ri2 - Pe * Ro2) / (Ro2 - Ri2) Sb = {[(iiMi)2 + (ioMo)2]1/2}/Z |
< 0.8Sy |
OPE, SUS, OCC |
等価方向応力組み合わせ (Tresca) (2018 edition): Seq = 2{[(SL – Sh)/2]2 + St2}1/2 |
< 0.9Sy |
OPE, SUS, OCC |
等価方向応力組み合わせ (Tresca) (2020 edition): Seq = 以下の絶対値の最大値: 2{[(SL - Sh)/2]2 + St2}1/2 |
< 0.9Sy |
OPE, SUS, OCC |
代替応力組み合わせ (Von Mises) Seq = (Sh2 – SLSh + SL2 + 3St2)1/2 |
< 0.9Sy |
|
ここで: F1 = 円周方向応力設計係数 (Table A842.2.2-1) |
||
|
||
B31.9 |
||
Paragraph 919.4.1.b では、解析は B31.1 で規定される式を使うと規定されています。 |
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ASME SECT III CLASS 2 & 3 |
||
Sl =[B1PmaxDo / 2tn] + B2Ma / Z |
< 1.5Sh |
SUS |
Se =iMc/Z |
< f(1.25Sc + 0.25Sh) + (Sh - Sl) |
EXP |
B1Slpmax + B2(Ma + Mb) / Z |
< 1.8Sh and < 1.5Sy |
OCC |
B31.1 (1967) および Navy Section 505 |
||
Sl = Slp + (Sb2 + 4St2)1/2 |
< Sh |
SUS |
Se = (Sb2 + 4St2)1/2 |
< f[1.25Sc + 0.25Sh +(Sh – Sl)] |
EXP |
Slp + (Sb2 + 4St2)1/2 |
< kSh |
OCC |
GPTC |
||
Slp + 0.75iMa / Z |
< Sy |
OPE |
Slp + Sb |
< 0.75SyFt |
SUS |
(Sb2 + 4St2)1/2 |
< 0.72Sy |
EXP |